Справочное приложение к рд 92 0104 86. Расчет и выбор схем устройств газоимпульсной очистки

РД 92 (руководящие документы) Роскосмоса

РД 92-0004-87 Методические указания. Обеспечение качества продукции на стадиях жизненного цикла
РД 92-0005-87 Положение. Типовая номенклатура работ по стандартизации и унификации в отрасли
РД 92-0101-86 Платы многослойные керамические. Технологические нормы при конструировании
РД 92-0102-86 Методические указания. Методика расчета надежности изделия по известной надежности составляющих элементов с учетом возможных наработок до отказа. Основные положения
РД 92-0103-86 Методические указания. Инструмент со сменными многогранными твердосплавными пластинами к станкам с ЧПУ. Режимы резания
РД 92-0104-86 Методические указания. Бронекамеры для испытаний изделий. методики расчета корпусов на действие взрывососуда со сжатым газом и заряда взрывчатого вещества
РД 92-0105-86 Методические указания. Автоматизированные системы управления технологическими процессами. Порядок представления исходных данных по проектированию программного обеспечения систем управления для промышленных роботов в составе гибкого производственного модуля
РД 92-0106-86 Методические указания. Автоматизированные системы управления технологическими процессами. Порядок представления исходных данных по проектированию программного обеспечения автоматизированных систем управления гибких производственных модулей
РД 92-0107-86 Методические указания. Автоматизированные системы управления технологическими процессами. Порядок представления исходных данных по проектированию автоматизированной системы управления технологическими процессами гибкого автоматизированного участка
РД 92-0108-86 Информационная модель типовой автоматизированной систеыы управления предприятием
РД 92-0109-87 (с изм. 1 1988, 2 1989) Порядок выбора параметров шероховатости поверхности (взамен ОСТ 92-0080-76)
РД 92-0110-87 Методические указания. Виды программ, программных изделий и программных документов
РД 92-0111-87 Положение об отраслевой атгестации по категориям качества специального технологического оборудования, выпускаемого предприятиями отрасли
РД 92-0112-87 Методические указания. Оценка уровня автоматизации проектно-конструкторских работ и технологической подготовки производства
РД 92-0113-96 Методические указания. Методика анализа действующего фонда нормативных документов по стандартизации для обоснования актуальных работ по стандартизации изделий ракетно-космической техники и процессов их создания
+РД 92-0115-87 (с изм. 1 1988, 2 1999, 3 2002, 4 2004, 5 2010, 6 2017) Положение. Нормоконтроль документации (взамен ОСТ 91-1.15-77)
РД 92-0118-87 Методические указания. Порядок проведения патентных исследований при разработке стандартов
РД 92-0119-87 Методические указания. Порядок государственной регистрации отраслевых стандартов и изменений
РД 92-0125-87 Методические указания. Порядок и организация работ при создании гибких производственных систем
РД 92-0126-96 Методические указания. Порядок изложения и содержание раздела "Требования безопасности" в стандартах и технических условиях
РД 92-0128-98 Методические указания. Порядок взаимоотношений между подразделениями НИИ (КБ) при создании САПР
РД 92-0129-87 Методические указания. Расчет геометрических размеров зубчатых колес и генераторов волн зубчатых волновых высокомоментных передач повышенной точности
РД 92-0130-87 Альбом типовых конструкций. Передачи зубчатые волновые высокомоментные повышенной точности
РД 92-0131-87 Методические указания. Порядок разработки и внедрения систем управления гибких производственных систем
РД 92-0132-87 Методические указания. Требования к форматам и процедурам протокола удаленного вызова в локальной сети ЭВМ дЛЯ систем обеспечения функционирования гибких производственных систем
РД 92-0133-87 Методические указания. Порядок формирования и применения перечней групп однородной продукции
РД 92-0134-87 Каталог. Технические средства контроля и измерений линейно-угловых размеров в гибких производственных системах
РД 92-0135-87 Методические указания. Механизированная зачистка заусенцев. Методы, средства, требования к деталям, рабочие среды и режимы
РД 92-0138-87 Методические указания. Обозначения основных видов погрешностей гироскопических приборов
РД 92-0139-87 Методические указания. Типовые схемы функциональных структур АСУТП модельных испытаний энергоустановок и их агрегатов
РД 92-0140-87 Методические указания. Порядок про ведения работ по внедрению и техническому обслуживанию промышленных роботов и манипуляторов
РД 92-0141-87 Методические указания. Нормирование показателей надежности станков с ЧПУ, промышленных роботов, гибких производственных модулей
РД 92-0142-87 Методические указания. Обеспечение и оценка качества изготовления и прогнозирования надежности станков с ЧПУ
РД 92-0143-87 Методические указания. Режимы резания жестких пенополиуретанов лезвийным торцовым и цилиндрическим инструментом
РД 92-0144-87 Нормативы. Нормирование расхода лесных материалов при изготовлении деталей
РД 92-0145-87 Нормативы. Нормирование расхода материалов в сварочном производстве
РД 92-0146-87 Электродинамика радиочастот. Термины, буквенные обозначения и определения
РД 92-0147-87 Устройства опорно-поворотных антенных установок. Термины и определения
РД 92-0148-87 Методические указания. Расчет газового объема топливных баков ракет, ракет-носителей и разгонных блоков
РД 92-0154-87 Методические указания. Внедрение единой системы обозначения изделий и конструкторских документов, ведение и совершенствование классификатора ЕСКД
РД 92-0155-87 Методические указания. Определение параметров дискретно-массовой модели ракетного двигателя твердого топлива при продольных колебаниях
РД 92-0156-87 (с изм. 1, 2) Альбом типовых конструкций. Устройства герметизирующие
РД 92-0158-87 Методические указания. Нормы расхода материалов для изготовлония тонкопленочныx микросборок
РД 92-0159-87 Положение. Типовые схемы оснащения операций сборки и монтажа радиоэлектронной аппаратуры и приборов
РД 92-0160-87 Методические указания. Технические характеристики оптических средств линейных и угловых измерений для оснащения лабораторно-испытательной базы
РД 92-0161-87 Методические указания. Состав и структура средств разработки систем автоматизированного проектирования инструментального оснащения размерной обработки
РД 92-0162-87 Методические указания. Система технологического обеспечения проектироваНия изделий. Основные положения
РД 92-0163-87 Методические указания. Порядок управления инструментальным производством в АСУП
РД 92-0164-98 Методические указания. Требования к организации разработки и эксплуатации баз данных САПР
РД 92-0165-88 Методические указания. Расчет геометрических параметров цилиндрических планетарных передач
РД 92-0167-87 Методические указания. Проведение работ при использовании станков с программным управлением
+РД 92-0168-87 (с изм. 1 1989, 2 1990, 3 1997) Инструкция. Формы и правила заполнения технологических документов (взамен ОСТ 92-1687-85, раздела 7 ОСТ 92-8917-77)
РД 92-0169-88 Методические указания. Расчет на прочность шаровых баллонов
РД 92-0171-88 Методические указания. Режимы резания и геометрические параметры инструмента для вибрационного сверления глубоких отверстий диаметром 3 мм и более в труднообрабатываемых материалах
РД 92-0172-88 Методические указания. Режимы резания при фрезировании деталей из конструкционных материалов концевыми фрезами на станках с программным управлением
РД 92-0173-88 Методические указания. Выбор и порядок расчета производственной тары
РД 92-0175-88 Методические указания. Расчет осевых вентиляторов малой мощности системы терморегулирования
РД 92-0177-88 Методические указания. Типовые функциональные структуры автоматизированных систем управления технологическими процессами гибких производственных систем механической обработки
РД 92-0178-88 Системы информационно-измерительные. Методы оценки надежности на стадиях разработки
РД 92-0179-88 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая для деталей из пластмасс
РД 92-0180-88 Инструкция. Порядок проведения работ по обследованию технологических объектов управления листоштампованного производства в гибких производственных системах
РД 92-0181-88 Инструкция. Организация и оформление работ по обследованию технологического объекта управления сварки в гибких производственных системах
РД 92-0182-88 Методические указания. Содержание и изложение методики выполнения измерений статистических и динамических деформаций при испытаниях изделий на прочность
РД 92-0183-88 Методические указания. Формирование ведомостей норм расхода покупных комплектующих изделий с применением средств вычислительной техники
РД 92-0184-88 Методические указания. Перечень основополагающих нормативно-технических документов, используемыx при разработке и эксплуатации гироскопических приборов и контрольно-испытательной аппаратуры
РД 92-0186-91 Методические указания. Размеры сбегов, недорезов, проточек и фасок при выходе резьбы (взамен РД 92-0186-88, РТМ 27-20-1091-85)
РД 92-0187-88 Методические указания. Порядок разработки и содержание стандартов предприятий по противодействию иностранным техническим разведкам
РД 92-0188-88 Методические указания. Расчет на прочность зубчатых волновых высокомоментных передач повышенной точности
РД 92-0189-88 Методические указания. Расчет тепловых аккумуляторов для охлаждения радиоэлектронной аппаратуры
РД 92-0190-88 Методические указания. Выбор промышленных роботов
РД 92-0191-88 Методические указания. Поверка плазменных течеискателей типа ТП
РД 92-0192-88 Методические указания. Разработка технологического процесса горячей обработки давлением бериллиевых сплавов
РД 92-0193-88 Методические указания. Контроль отклонений от перпендикулярности торцев корпусов
РД 92-0194-88 Методические указания. Режимы резания и геометрические параметры режущего инструмента при точении и сверлении органопластиков
РД 92-0195-88 Нормативы. Нормирование расхода материалов при сборочных работах (взамен ОСТ 92-2971-70)
РД 92-0196-88 Методические указания. Выбор типов автоматизированных транспортно-складских систем для механообрабатыающегоo и заготовительного производства в гибких производственных системах
РД 92-0197-88 Нормативы. Нормирование расхода материалов в порошковой мeтaллypгии
РД 92-0198-88 Методические указания. Технико-экономическое обоснование замены промышленной робототехники на новую
РД 92-0199-88 Методические указания. Методы гидродинамической очистки каналов пневмогидравлических систем
РД 92-0200-88 Методические указания. Требования к измерениям при вибрационных исследованиях изделий отрасли
РД 92-0201-88 Положение. Организация работ по комплексному противодействию иностранным техническим разведкам при подготовке к про ведению летных испытаний крылатых ракет ВМФ
РД 92-0202-88 Методические указания. Расчет конструкций неамортизированного оборудования изделий отрасли
РД 92-0203-88 Методические указания. Расчет трубопроводов изделий специального назначения на динамическую прочность
РД 92-0204-88 Нормативы. Коэффициент использования металлов деталей изделий отрасли
РД 92-0205-88 Методические указания. Содержание типовой программ лабораторных отработочных испытаний приборов с шифрами 05, 28, 67
РД 92-0206-88 Методические указания. Цифровая обработка на ЭВМ результатов измерений при прочностных испытаниях изделий
РД 92-0207-88 Методические указания. Проектирование технологии группового метода обработки деталей с использованием общесоюзной системы конструкторско-технологического кодирования
РД 92-0208-88 Нормативы. Нормирование расхода материалов, применяемых при напылении металла
РД 92-0209-88 Методические указания. Автоматизированная система управления качеством сварных соединений
РД 92-0210-88 Методические указания. Выбор и применение моющих средств производственного назначения
РД 92-0211-88 Методические указания. Технико-экономическое обоснование разработки и внедрения гибкого производственного модуля электроразмерной обработки
РД 92-0212-88 Методические указания. Типовые решения транспортно-складских систем
РД 92-0213-88 Методические указания. Документация при технологической подготовке производства (взамен ОСТ 92-0063-71)
РД 92-0214-88 Методические указания. Общие требования технологичности деталей, подлежащих обработке на станках с ЧПУ и ГПС
РД 92-0215-88 Методические указания. Расчет тепловых потоков, поглощаемых поверхностью космического аппарата
РД 92-0216-88 Методические указания. Порядок обработки информации с помощью средств вычислительной техники при нормировании расхода материалов
РД 92-0217-88 (с изм. 1) Каталог изделий ракетно-космической техники, находящихся на вооружении у заказчика
РД 92-0228-88 Методические указания. Определение нестационарных газодинамических нагрузок
РД 92-0229-88 Методические указания. Расчеты на статическую прочность узлов корпуса РДТТ из композиционных материалов
РД 92-0230-88 Методические указания. Расчет энергетических характеристик РДТТ
РД 92-0231-88 Положение. Автоматизированный контроль исполнения документов на предприятиях отрасли
РД 92-0232-88 Положение. Система информации о техническом состоянии и надежности ракетных и космических комплексов и входящих в их состав изделий
РД 92-0233-88 Нормативы. Расход материалов ДЛЯ изготовления толстопленочных микросборок
РД 92-0234-88 Методические указания. Правила выбора средств измерений температуры для контроля режимов технологических процессов производства
РД 92-0235-88 Методические указания. Определение усталостной повреждаемости изделий при транспортировании
РД 92-0236-88 Указатель стандартов и руководящих документов, разрешенных к применению в системе министерства при проектировании и производстве станков с ЧПУ, промышленных роботов и манипуляторов
РД 92-0239-88 Методические указания. Требования к разработке программ обеспечения стойкости бортовой аппаратуры систем управления к воздействию ионизирующих и электромагнитных излучений
РД 92-0240-88 Методические указания. Обеспечение стойкости к воздействию ионизирующих излучений бортовой аппаратуры системы управления ракет
РД 92-0241-88 (с изм. 1, 2) Документация проектно-конструкторская на монтаж кабелей и электрооборудования комплексов. Построение, содержание, порядок разработки и изменения
РД 92-0242-89 Методические указания. Требования к обработке полупроводниковых биполярных микроприборов радиационным методом
РД 92-0243-89 Типовые положения. Управление процессами контpоля и регулирования хода производства на межцеховом и внутрицеховом уровнях
РД 92-0244-89 Методические указания. Требования к гибким про изводственным модулям обработки резанием деталей типа "тела вращения"
+РД 92-0245-2001 Правила. Охрана труда и техника безопасности при гидравлических и пневматических испытаниях изделий на прочность и герметичность. Основные требования
РД 92-0246-89 Методические указания. Расчет календарно-плановых нормативов
РД 92-0247-89 Методические указания. Выбор и расчет количества подъемно-транспортного оборудования
РД 92-0248-89 Методические указания. Расчет податливости зубчатых волновых высокомоментных передач повышенной точности
РД 92-0249-89 Порядок проведения работ по метрологическому обеспечению нестандартизованных средств измерений
РД 92-0250-89 (с изм. 1, 2) Методические указания. Оценка устойчивости изделий ракетно-космической техники
РД 92-0251-89 Методические указания. Требования к проектированию деталей из бериллия
РД 92-0252-2000 Методические указания. Определение эффективности средств контроля встроенных в мажоритарные структуры БЦВМ
РД 92-0253-89 Методические указания. Триботехнические характеристики материалов пар трения в продукте 099
РД 92-0254-89 Методические указания. Очистка деталей и сборочных единиц изделий моющимися средствами
РД 92-0255-89 Методические указания. Требования к разработке технологических процессов ковки и горячей объемной штамповки сталей и сплавов
РД 92-0256-89 (с изм. 1 1991, 2 2016) Методические указания. Организация складского хозяйства (взамен ОСТ 92-0008-71, ОСТ 92-8722-75)
РД 92-0257-89 Типовые положения. Управление процессом внутрицехового оперативно-календарного планирования производства
РД 92-0258-89 Нормативы. Порядок нормирования расхода материалов при изготовлении технологической оснастки
РД 92-0259-89 Методические указания. Расчет тепловых режимов топлива в баках ЖРДУ
РД 92-0260-89 Методические указания. Экспериментальная отработка стойкости изделий в части прочности при ударном воздействии механических нагрузок
РД 92-0261-89 Методические указания. Порядок разработки заключений о готовности метрологического обеспечения составных частей комплексов к натурным испытаниям
РД 92-0262-89 Методические указания. Расчет показателей надежности электроприводов и рулевых машин
РД 92-0263-89 Методические указания. Порядок выбора манометров и вакуумметров
РД 92-0264-89 Методические указания. Режимы резания для механической обработки полимерных композиционных материалов теплозащитного назначения
РД 92-0265-89 Инструкция. Порядок разработки и угверждения норм расхода топливно-энергетических ресурсов на предприятиях отрасли
РД 92-0266-89 Методические указания. Общие требования к протоколу физического уровня локальной вычислительной сети
РД 92-0267-89 Методические указания. Порядок статистической оценки, анализа и управления качеством сварных соединений с применением ЭВМ
РД 92-0268-89 Методические указания. Расчет систем литниково-питающих для отливок из титановых сплавов
РД 92-0269-89 Методические указания. Проведение ускоренных испытаний на надежность технических средств гибких производственных систем
РД 92-0270-89 Типовые положения. Управление процессом межцехового оперативно-календарного планирования производства
РД 92-0272-89 Методические указания. Разработка функциональных структур систем управления гибких производственных систем
РД 92-0273-2001 Отраслевая система обеспечения технологичности изделий приборостроения. Конструкторско-технологический классификатор радиоэлектронных средств
РД 92-0274-89 Методические указания. Система отработки технологических процессов изготовления изделий
РД 92-0275-90 Методические указания. Построение и содержание комплекса типового программного и информационного обеспечения в системе автоматизированного проектирования технологических процессов
РД 92-0276-90 Положение. Обеспечение банка типовых технологических процессов в системе автоматизированного проектирования технологических процессов
РД 92-0277-90 Нормативы. Порядок нормирования расхода припоев
РД 92-0278-90 Методические указания. Контроль положения приборов и посадочных поверхностей под приборы
РД 92-0279-90 Методические указания. Расчет прочности цилиндрических планетарных передач
РД 92-0280-90 Нормативы. Методика расчета нормативов сбора и использования вторичных материальных ресурсов
РД 92-0281-90 Методические указания. Система технологического обеспечения разработки и постановки на производство изделий. Основные положения
РД 92-0282-90 Методические указания. Разузлование изделий по конструкторско-технологическим признакам деталей
РД 92-0283-90 Методические указания. Порядок проведения функционально-стоимостного анализа создания и производства изделий
РД 92-0284-91 Методические указания. Методы испытаний полимерных материалов и терморегулирующих покрытий и прогнозирование изменения свойств терморегулирующих покрытий космического аппарата при комплексном воздействии факторов космического пространства
РД 92-0285-91 Методические указания. Номенклатура геометрических тел, применяемых при моделировании и машинном конструировании деталей машиностроения
РД 92-0286-91 Методические указания. Расчет кинематической погрешности зубчатых волновых высокомоментных передач повышенной точности
РД 92-0287-91 Методические указания. Порядок разработки ограничительных нормативно-технических документов на технологическую оснастку
РД 92-0288-91 Методические указания. Методы оценки электростатических потенциалов неметаллических материалов элементов конструкции космического аппарата
РД 92-0289-91 Методические указания. Порядок определения трудоемкости типовых работ по метрологическому обеспечению
+РД 92-0290-90 (с изм. 1 1992, 2 1997, 3 1999, 4 2000) Нормативы. Порядок нормирования расхода этилового спирта (взамен ОСТ 92-0281-82)
РД 92-0291-90 Методические указания. Порядок и методы кодирования продукции и планово-экономической информации в условиях функционирования АСУ
РД 92-0292-90 Методические указания. Единая отраслевая система классификации и кодирования технико-экономической информации. Порядок справочно-информационного обслуживания по классификации и кодированию технико-экономической информации
РД 92-0293-90 Методические указания. Единая отраслевая система классификации и кодирования технико-экономической информации. Порядок разработки, внедрения и ведения клaссификаторов технико-экономической информации
РД 92-0294-90 Единая отраслевая система классификации и кодирования технико-экономической информации. Перечень действующих в отрасли документов
РД 92-0295-90 Методические указания. Ведомственная поверочная схема гелиевых течеискателей типа ПТИ
РД 92-0296-90 Нормативы. Порядок нормирования расхода лакокрасочных материалов (взамен ОСТ 92-1581-84)
РД 92-0297-90 Инструкция. Порядок разработки норм расхода материалов
РД 92-0298-90 Нормативы. Порядок нормирования расхода материалов, применяемых при механической обработке резанием
РД 92-0301-91 Методические указания. Требования к программам и методики испытаний машин для перемотки химических нитей
РД 92-0302-91 Методические рекомендации. Измерение взаимного расположения поверхностей корпусных деталей и тел вращения (взамен ОСТ 92-1320-83)
РД 92-0304-91 Положение. Порядок создания и сдачи в эксплуатацию оптических защитных смотровых устройств экспериментальных установок
РД 92-0305-91 Методические указания. Обеспечение промышленной чистоты поверхностей оптических изделий
РД 92-0306-91 Методические указания. Промышленная чистота. Нормы, требования и технологический процесс очистки гидротрактов систем охлаждения радиоэлектронной аппаратуры и квантово-оптических систем
РД 92-0307-91 Методические указания. Общие положения по техническому обеспечению САПР (взамен ОСТ 92-9252-80)
РД 92-0308-91 Методические указания. Определение воздействия собственной внешней атмосферы космического аппарата на его элементы и узлы
РД 92-0310-91 Методические указания. Допуски на цилиндрические зубчатые передачи (взамен ОСТ 92-9502-81, РТМ 27-20-1025-84)
РД 92-0311-91 (с изм. 1 1994, 2 2015, 3 2016) Методические указания. Порядок применения ГОСТ 2.503-2013 (взамен ОСТ 92-0258-72)
РД 92-0312-2001 Технологический классификатор. Печатные платы
РД 92-0313-91 Технологический классификатор. Радиоэлектронные модули первого уровня
РД 92-0314-91 Методические указания. Предпочтительные ряды конструктивных элементов для изделий приборостроения
РД 92-0315-92 Методические указания. Расчет динамический кинематической погрешности зубчатых волновых высоко моментных передач повышенной точности
РД 92-0316-92 Методические указания. Экспертная проверка систем качества при сертификации
РД 92-0317-92 Методические указания. Расчет выработки ресурса аппаратуры
РД 92-0318-92 Методические указания. Техническое диагностирование пневмогидравлических систем
РД 92-0319-92 Методические указания. Оценка напряженности магнитных полей и защита работающих при контактно-стыковой сварке
РД 92-0320-92 Методические указания. Оценка завершенности отработки технологических процессов изготовления изделий
РД 92-0321-92 Методические указания. Расчет и конструирование соединений металлоконструкций агрегатов специального назначения
РД 92-0326-93 Методические указания. Система технологического обеспечения надежности
РД 92-0327-93 Методические указания. Автоматизация работ по стандартизации на предприятиях
РД 92-0328-94 Правила. Эксплуатация, ремонт и техническое обслуживание термопластавтоматов
РД 92-0329-95 Методические указания. Оценка характеристик дальнего инфракрасного излучения элементов баллистических ракет на внеатмосферном участке траектории
РД 92-0331-96 Положение. Требования к системам качества предприятий, участвующих в создании, серийном производстве и эксплуатации изделий (взамен РД 92-330-96)
РД 92-0332-96 Положение. Порядок сертификации систем качества предприятий, участвующих в создании, серийном производстве и эксплуатации изделий
РД 92-0333-96 Положение. Типовая программа и методика проверки системы качества предприятия при её сертификации
РД 92-0334-96 Инструкция. Порядок разработки и проведения экспертизы норм расходов материалов и покупных комплектующих изделий
РД 92-0335-97 Методические рекомендации. Метрологический контроль за испытательным оборудованием. Основные положения
РД 92-0336-97 Методические указания. Регламентация требований безопасности в стандартах и технических условиях на материалы и покрытия
РД 92-0337-97 Методические указания. Контроль экологической чистоты и безопасности применения полимерных композиционных материалов
РД 92-0338-98 Правила. Охрана труда и техника безопасности в клепально-сборочном производстве
РД 92-0339-98 Правила. Охрана труда и техника безопасности в окрасочном производстве
РД 92-0340-98 Правила. Охрана труда и техника безопасности при производстве металлопокрытий
РД 92-0341-99 Правила. Охрана труда и техника безопасности при эксплуатации сосудов, работающих под давлением
РД 92-0343-2000 Правила. Охрана труда и техника безопасности при хранении, перевозке и применении сильно действующих ядовитых веществ
РД 92-0344-2000 Правила. Охрана труда и технической безопасности при газопламенной обработке металлов
РД 92-0345-2001 Правила. Охрана труда и техника безопасности при производстве и обработке магния и магниевых сплавов. Основные требования
РД 92-0346-2002 Правила. Охрана труда и техника безопасности при электрохимической обработке металлов и сплавов. Общие положения
РД 92-0347-2002 Правила. Охрана труда и техника безопасности при работе на электротермических установках повышенных и высоких частот. Общие положения
РД 92-0348-2002 Правила. Охрана труда и техника безопасности при электроэрозионной обработке металлов и сплавов. Общие положения
РД 92-0997-88 Методические указания. Ограничительный перечень резинотехнических изделий
РД 92-7154-91 Методические указания. Изготовление деталей методом порошковой металлургии
РД 92-7157-91 Методические указания. Порядок ускоренной разработки технологической документации (взамен РД 27-72-1151-88, РД 27-73-498-87)
РД 92-7172-92 Методические указания. Оценка технического уровня химико-лабораторной посуды, оборудования, приборов и аппаратов из стекла
+РД 92-7178-93 Методические указания. Поверка стеклянных метеорологических термометров (взамен РД 25.825-87)
РД 92-7179-93 Методические указания. Поверка лабораторной мерной стеклянной посуды и приборов
РД 92-7185-94 Методические указания. Модель системы качества предприятия в процессе разработки, производства и технического сопровождения при эксплуатации продукции производственно-технического назначения

НОРМАТИВНЫЕ ДОКУМЕНТЫ
ДЛЯ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
И КОТЕЛЬНЫХ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО ПРИМЕНЕНИЮ СРЕДСТВ НАРУЖНОЙ ОЧИСТКИ
ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА ПАРОВЫХ КОТЛОВ

РД 34.27.104-92

Москва 1992

РАЗРАБОТАНЫ Всероссийским теплотехническим научно-исследовательским институтом (ВТИ)

Сибирским филиалом ВТИ (СибВТИ)

Уральским филиалом ВТИ (УралВТИ)

ИСПОЛНИТЕЛИ М.Н. Майданик (ВТИ), В.В. Васильев (СибВТИ), В.Я. Лысков (УралВТИ)

УТВЕРЖДЕНЫ Управлением научно-технического развития Российской корпорации электроэнергетики и электрификации «Росэнерго»

Начальник А.П. Берсенев

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ

Дата введения 01.07.93

Настоящие Методические указания распространяются на механизированные средства наружной очистки, предназначенные для профилактической очистки с газовой стороны поверхностей нагрева на работающих котлах, и устанавливают для них типы и область применения, методы их расчета, общие требования к наладке и эксплуатации.

С вводом в действие настоящих Методических указаний утрачивают силу МУ 34-70-123-86 «Методические указания по применению средств наружной очистки поверхностей нагрева паровых котлов», МУ 34-70-145-86 «Методические указания по расчету, проектированию и эксплуатации импульсных устройств очистки».

. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

где коэффициент абразивности золы а принимается по «Нормам теплового расчета котельных агрегатов».

Примечание. Диаметры сопл указаны для диапазона рабочего давления 2,0 - 1,2 МПа.

При установке аппаратов на газомазутных котлах d = 22 - 28 мм.

где поправочный коэффициент

но в любом случае не менее 400 мм.

При установке аппаратов на газомазутных котлах Smin = 350 мм.

Указанные расстояния определяются с учетом прогиба и биения обдувочной трубы.

где поправочные коэффициенты

Коэффициент KR определяется из номограммы (черт. 1).

При определении поправочного коэффициента Kн значения минимально эффективного динамического напора принимаются в зависимости от средней температуры газов:

для твердых топлив, дающих плотные (связанные) отложения золы (как, например, бурые угли Канско-Ачинского бассейна),

Тг, °С до 650 650 - 750 750 - 850 св. 850

Нef, кПа 3 3 - 5 5 - 8 8 - 10

для твердых топлив, дающих в основном рыхлые (слабосвязанные) золовые отложения (для большинства каменных углей),

Тг, °С до 700 700 - 800 800 - 900 св. 900

Нef, кПа 3 3 - 5 5 - 7 7 - 8

при сжигании жидких топлив

Тг, °С до 700 700 - 900 св. 900

Нef, кПа 3 3 - 6 6 - 8

При образовании на трубах сыпучих золовых отложений Hef = 2 - 3 кПа.

При определении поправочного коэффициента KR под величиной Z понимается число рядов труб, вдоль которых распространяется струя аппарата. При этом для коридорных пучков труб

для шахматных пучков труб

где поправочные коэффициенты Kp, Kн определяются из выражений (), ().

Для аппаратов со спиральным следом струи на экране расчетный радиус обдувки принимается как наименьший из двух значений:

. РАСЧЕТ И ВЫБОР СХЕМ УСТРОЙСТВ ГАЗОИМПУЛЬСНОЙ ОЧИСТКИ

Длина ударных труб обычно составляет 10 - 50 в зависимости от волновой мощности Wак. Значения Wак рекомендуются принимать в зависимости от площади очищаемых поверхностей в следующих диапазонах:

для РВП - 10 - 40 кВт;

для котлов паропроизводительностью до 500 т/ч - 30 - 80 кВт;

для котлов паропроизводительностью свыше 500 т/ч - 80 - 150 кВт.

В зависимости от выбираемой Wак и размеров объектов очистки ударные трубы выполняются одно- или многосопловыми (2 - 4 сопла). Разветвления ударной трубы на несколько сопл осуществляется применением плавных переходов (с углом не более 60°), суммарная площадь сечения сопл должна равняться площади сечения основной ударной трубы.

4.2 .4. Корпус форкамеры выполняется из труб, аналогичных ударной трубе или на 1 - 2 типоразмера больше. Длина форкамеры составляет 1,5 - 2 в зависимости от выбранного турбулизатора.

Форкамера одним концом соединяется сваркой с ударной трубой непосредственно или через конусный переход с углом не более 90°. Другой конец закрывается днищем (толщиной примерно 15 мм) с ребрами жесткости или диффузорным переходом на диаметр примерно 50 мм для подачи в камеру смеси. В нижней части форкамеры устанавливается дренажный патрубок с условным диаметром около 50 мм.

4.2.5 . При выборе турбулизаторов необходимо руководствоваться выполнением следующих условий:

минимальное сопротивление потоку смеси и продуктам взрывного горения;

конструктивная простота и технологичность изготовления;

максимально развитая турбулизирующая поверхность.

Этим требованиям в наибольшей мере соответствуют следующие конструкции турбулизаторов (черт. 4):

штыревой (а) - в котором штыри диаметром d = 20 - 30 мм расположены в плоскости винтовой поверхности, проходят через ось по диаметру форкамеры и привариваются к последнему; зазор между штырями h = 1 - 3 мм, количество штырей в одном витке - 12 - 36 шт., высота турбулизатора Н = (3 - 5);

диафрагменный (б) - изготавливаемый из листа толщиной S примерно 15 мм с расположенными в шахматном порядке отверстиями с d = 8 - 15 мм; живое сечение отверстий составляет 30 % сечения ударной трубы, диафрагма приваривается на расстоянии L = (2 - 3);

шнековый (B) - который содержит 1 - 3 витка (H = (1 - 9)) при шаге витка h = (1 - 3) и выполняется из листа толщиной не менее 10 мм сваркой к трубе форкамеры;

турбулизатор с перегородками (г) - в котором сегменты выполняются из листа толщиной S примерно 10 мм и крепятся к форкамере на сварке; рекомендуется устанавливать 3 - 8 перегородок с шагом h = (0,6 - 2);

турбулизатор с пристенной спиралью (д) - изготавливаемый из прутка с d = 20 - 40 мм с шагом витка h = 50 - 150 мм; высота спирали H = (3 - 5);

турбулизатор в виде перфорированной трубы с шнековым завихрителем (е) - в котором перфорации диаметром 8 - 15 мм выполняются в трубе диаметром 70 - 120 мм, шнек выполняется из листа толщиной около 10 мм с шагом h = (0,6 - 1,5); количество витков - 3 - 4 шт.

4.2.6 . Выхлопные сопла рекомендуется применять следующих геометрических форм:

кофузорные с углом 30 - 60° - для очистки поверхностей, расположенных на расстоянии более 3 - 4 мм от выхлопных сопл; они выполняются круглой, эллиптической или овальной формы, выходное сечение их должно быть уменьшено на 10 - 15 % по отношению к сечению элемента ударной трубы;

диффузорные с углом 30 - 60° - для очистки поверхностей, расположенных на небольших расстояниях от выхлопных сопл (менее 3 м);

цилиндрические - которые по направленности излучения волн сжатия занимают промежуточное положение среди указанных выше;

щелевые - для очистки РВП, трубчатых воздухоподогревателей и других низкотемпературных поверхностей нагрева.

Щелевые сопла на РВП устанавливаются на минимально возможном по условиям компоновки расстоянии до очищаемых пакетов. Размеры щелевого сопла принимают в следующих пределах: ширина щелей - 50 - 80 мм, длина - 300 - 500 мм, ширина перемычек между щелями - 50 - 60 мм, радиус закругления щелей - 10 - 20 мм, длина щелевого сопла принимается равной радиусу ротора РВП. Суммарная площадь всех щелей должна в 2 - 3 раза превышать площадь сечения сопловой трубы.

4.2. 7. Выхлопные сопла всех конструкций выполняются из труб диаметром 219 - 325 мм с толщиной стенки не менее 8 мм. Зазор между экранными трубами и выхлопными соплами должен составлять не менее 20 мм, выход среза сопла в газоход - 20 - 50 мм. В местах прохода через ограждения сопла устанавливаются во втулках с сальниковыми уплотнениями.

В качестве материалов при изготовлении выхлопных сопл используются следующие:

при температуре дымовых газов менее 500 °С - стали марки 10, 20, 2сп, 4сп;

при температуре газов 500 - 850 °С - стали марки Х12Н10Т, 0Х18Н10Т;

при температуре газов свыше 850 °С - стали марки 20Х20Н14С2, 20Х2Н20С2.

Длина части сопла, выполняемой из указанных материалов, составляет 200 - 400 мм.

4.2.8 . Смесители струйного типа рекомендуется выполнять по одному из следующих вариантов:

В виде перфорированной газовой трубы (условным диаметром 12 - 20 мм) с диаметром отверстий 1 - 2 мм, расположенной в подводящем воздуховоде (условным диаметром 50 мм) перпендикулярно или соосно;

в виде воздуховодной трубы (условным диаметром 50 мм), перфорированной отверстиями диаметром 1 - 2 мм в 2 - 3 ряда, которые закрыты коробом; в короб подводится газ.

Смесители размещают перед глушителем. Глушитель выполняется в виде емкости из трубы диаметром 219 мм, длиной 200 - 300 мм с двумя перфорированными (отверстиями диаметром 3 - 5 мм) внутри патрубками (условным диаметром 50 мм). Для повышения запирающего эффекта полость глушителя набивается стружкой цветных или нержавеющих металлов или кольцами Рашига.

4.2 .3. Бобышку с запальником рекомендуется устанавливать в одном из следующих мест:

на корпусе глушителя;

на смесепроводе (труба условным диаметром 50 мм);

на форкамере.

4.3 . Компоновка устройств и методы расчета

3.1. При выборе мест установки выхлопных сопл следует руководствоваться следующими общими рекомендациями:

направлять сопла в зоны наибольшей интенсивности загрязнения перпендикулярно очищаемым трубам (для использования вибрационного эффекта очистки) по потоку дымовых газов или перпендикулярно ему;

щелевые сопла на РВП устанавливать по радиусу РВП в газовом патрубке против потока на минимальном расстоянии от очищаемых пакетов (для подсушки отложений продуктами взрыва);

НОРМАТИВНЫЕ ДОКУМЕНТЫ
ДЛЯ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
И КОТЕЛЬНЫХ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО ПРИМЕНЕНИЮ СРЕДСТВ НАРУЖНОЙ ОЧИСТКИ
ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА ПАРОВЫХ КОТЛОВ

РД 34.27.104-92

Москва 1992

Начальник А.П. Берсенев

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ

Дата введения 01.07.93

1 . ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Паровые котлы, сжигающие твердые и жидкие топлива, должны оборудоваться, как правило, комплексной системой очистки, включающей установку различных средств очистки отдельных поверхностей нагрева. Необходимость применения очистки той или иной поверхности нагрева определяется в каждом конкретном случае из условия обеспечения эксплуатационно чистого состояния поверхности и выдерживания при работе котлов требований действующих «Правил технической эксплуатации электрических станций и сетей».

1.2. В качестве основных эксплуатационных средств очистки рекомендуется использовать аппараты паровой, водяной обдувки и газоимпульсные устройства очистки, различное сочетание которых позволяет в большинстве случаев создать комплексную систему очистки котлов при сжигании любых видов топлива.

В дополнение или взамен указанных средств очистки, в случае невозможности или нецелесообразности их применения, можно рекомендовать также использование устройств стационарной паровой («пушечной») обдувки, установок дробевой очистки и устройств акустической очистки.

1.3. Для очистки топочных экранов (испарительных и перегревательных радиационных поверхностей нагрева) котлов, сжигающих твердые топлива, следует, как правило, применять аппараты водяной обдувки. Аппараты паровой обдувки целесообразно использовать лишь для очистки тех зон топочной камеры, где температура металла стенок труб превышает допустимую по условиям надежности экранных труб при водяной обдувке.

1.4. Для очистки полурадиационных (ширмовых) и расположенных в поворотном газоходе конвективных поверхностей нагрева котлов, сжигающих твердые и жидкие топлива, следует использовать в основном аппараты паровой обдувки либо устройства газоимпульсной очистки. Последние рассчитаны на удаление сыпучих и рыхлых (слабосвязанных) золовых отложений. Для топлив, дающих плотные (связанные) отложения (как, например, канско-ачинские бурые угли), предпочтительней установка аппаратов паровой обдувки.

При сжигании твердых топлив для локальной очистки указанных поверхностей нагрева в зонах интенсивного загрязнения (в основном в местах, труднодоступных для аппаратов паровой обдувки) можно рекомендовать дополнительную установку устройств «пушечной» обдувки. Для периодической очистки может быть рассмотрено применение в опытном порядке и аппаратов водяной обдувки.

1.5. Для очистки конвективных поверхностей нагрева, расположенных в вертикальной шахте (пароперегревателей, водяных экономайзеров), на котлах, сжигающих большинство твердых топлив, предпочтительней установка аппаратов паровой обдувки либо устройств газоимпульсной очистки.

На котлах, сжигающих малозольные твердые топлива, дающие сыпучие и рыхлые отложения золы, газомазутных котлах возможно применение и установок дробевой очистки. Дробевую очистку следует также применять для трубчатых воздухоподогревателей. В качестве альтернативного решения (преимущественно для котлов малой и средней мощности) может рассматриваться применение устройств акустической очистки.

1.6. Регенеративные воздухоподогреватели (РВП) следует очищать аппаратами паровой обдувки или устройствами газоимпульсной очистки.

2 . ТИПЫ И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ СРЕДСТВ ОЧИСТКИ

2.1. Аппараты водяной обдувки

2.1.1. Аппараты водяной обдувки могут применяться на котлах, сжигающих твердые топлива, для очистки испарительных и перегревательных радиационных поверхностей нагрева, выполненных в виде настенных и двусветных топочных экранов, с температурой металла в зоне водяной обдувки не более 520 °С при применении низколегированных сталей и не более 440 °С при применении малоуглеродистых сталей. Под последней понимается максимальная расчетная температура наружной поверхности экранных труб в зоне обдувки.

В зонах топочной камеры с более высокой температурой металла экранных труб, а также для полурадиационных и конвективных поверхностей нагрева водяная обдувка может применяться только в опытном порядке.

2.1.2. В качестве обдувочного агента следует использовать техническую воду с температурой не более 60 °С и давлением 1 - 2 МПа.

маловыдвижные аппараты (с вводом сопловой головки в топку и ходом до 1 м), которые работают по схеме «на себя» и вращательно-поступательным движением сопла обеспечивают на топочном экране спиральный след струи;

дальнобойные аппараты (с невыдвигаемой в топку сопловой головкой), которые колебательным движением в горизонтальном направлении с одновременным вертикальным смещением сопла направляют струю воды через топку, обеспечивая зигзагообразный след струи на экране.

Дополнительно, для специальных применений, могут использоваться и глубоковыдвижные аппараты.

2.1.4. Для котлов с глубиной топок не более 15 - 17 м в большинстве случаев может быть рекомендована установка как маловыдвижных, так и дальнобойных аппаратов. Они могут применяться как самостоятельно, так и в сочетании друг с другом для повышения эффективности очистки и большей полноты охвата стен топки. В последнем случае установка маловыдвижных аппаратов наиболее целесообразна в зонах интенсивного шлакования экранов, в особенности при глубине топок свыше 10 - 12 м, а также в зонах, неохватываемых струями дальнобойных аппаратов.

В топках с гладкотрубными экранами при зазоре между экранными трубами более 4 - 5 мм по условиям надежности обмуровки предпочтительней установка маловыдвижных аппаратов.

В крупногабаритных топочных камерах следует в основном применять маловыдвижные аппараты. Дополнительная установка дальнобойных аппаратов может потребоваться в случае необходимости очистки скатов холодной воронки.

Глубоковыдвижные аппараты целесообразно использовать только для очистки зон топочных камер, труднодоступных для других типов аппаратов (в частности, для очистки узких секций, образованных двусветными экранами и ширмовыми «щеками»), а также при применении водяной обдувки для очистки трубных пучков.

2.1.5. Методы расчета и выбора схем установки аппаратов даны в РД 34.27.106-90.

2.2. Аппараты паровой обдувки

2.2.1. Аппараты паровой обдувки могут применяться на котлах, сжигающих твердые и жидкие топлива, для очистки испарительных и перегревательных радиационных поверхностей нагрева, выполненных в виде настенных топочных экранов, полурадиационных (ширмовых) и конвективных поверхностей нагрева, РВП.

2.2.2. В качестве обдувочного агента следует использовать перегретый пар с температурой не менее 350 °С и давлением 1 - 4 МПа (в подводящих паропроводах).

для очистки топочных экранов - маловыдвижные аппараты (с ходом до 1 м) с вращательно-поступательным движением обдувочной трубы и регулированием давления пара по мере выдвижения сопловой головки, дающие спиральный след струи на топочном экране, а также аппараты, осуществляющие обдувку при вращении сопловой головки на постоянном расстоянии от топочного экрана;

для очистки ширмовых и конвективных поверхностей нагрева - глубоковыдвижные аппараты с вращательно-поступательным движением обдувочной трубы, дающие спиральный след струи в поперечных зазорах между трубами пучков;

для очистки РВП - аппараты с возвратно-поступательным перемещением многосопловой обдувочной трубы вдоль оси ротора либо с перемещением (поворотом) обдувочной трубы от центра ротора к периферии.

Дополнительно для очистки различных конвективных поверхностей нагрева могут быть применены глубоковыдвижные аппараты только с поступательным движением обдувочной трубы и многосопловой головкой, осуществляющие «веерную» обдувку, а также аппараты «грабельного» типа с возвратно-поступательным перемещением траверсных многосопловых головок.

2.2.4. Методы расчета и выбора схем установки аппаратов даны в разделе 3.

2.3. Устройства газоимпульсной очистки

2.3.1. Газоимпульсные устройства очистки могут применяться на котлах, сжигающих твердые и жидкие топлива, для очистки полурадиационных (ширмовых) и конвективных поверхностей нагрева, РВП.

2.3.2. В качестве рабочих агентов следует использовать горючие газы, включая электролизный водород, давлением 0,02 - 0,6 МПа и воздух давлением 0,002 - 0,6 МПа (в подводящих трубопроводах).

2.3.3. Для применения в энергетических котлах рекомендуется использовать устройства со стационарными импульсными камерами и постоянным источником газоснабжения по техническим документациям УралВТИ, завода «Котлоочистка» и НПО ЦКТИ.

2.3.4. Методы расчета и выбора схем, установки аппаратов даны в разделе 4.

2.4. Устройства стационарной паровой («пушечной») обдувки

2.4.1. Устройства «пушечной» обдувки могут применяться на котлах, сжигающих твердые топлива, для очистки полурадиационных (ширмовых) и конвективных поверхностей нагрева.

2.4.2. Для применения на энергетических котлах следует использовать устройства по технической документации завода «Котлоочистка», в качестве обдувочного агента - перегретый пар с температурой не ниже 450 °С и давлением 4 - 10 МПа.

2.5. Установки дробевой очистки

2.5.1. Установки дробевой очистки могут применяться на котлах, сжигающих жидкие и твердые топлива, для очистки конвективных поверхностей нагрева, включая трубчатые воздухоподогреватели, расположенные в вертикальных шахтах с опускным движением газов.

2.5.2. Для применения в энергетических котлах рекомендуются установки с пневмотранспортом дроби по технической документации завода «Котлоочистка», использующие в качестве очищающего агента металлическую дробь эквивалентным диаметром 4 - 6 мм, для транспорта дроби - воздух давлением 0,03 - 0,1 МПа.

2.6. Устройства акустической очистки

2.6.1. Устройства акустической очистки могут быть рекомендованы для опытно-промышленного применения на котлах, сжигающих жидкие топлива и каменные угли, для очистки конвективных поверхностей нагрева, включая трубчатые воздухоподогреватели, расположенные в вертикальных шахтах.

2.6.2. Для применения в энергетических котлах рекомендуются устройства по технической документации НПО ЦКТИ, работающие на перегретом паре давлением 0,4 - 0,5 МПа с основной генерируемой частотой звука 30 - 130 Гц.

3 . РАСЧЕТ И ВЫБОР СХЕМ УСТАНОВКИ АППАРАТОВ ПАРОВОЙ ОБДУВКИ

3.1. Условные обозначения

А - расчетный комплекс, кг/Дж;

а - коэффициент абразивности золы, м 2 /Н;

B - расчетная эффективная ширина струи, мм;

d - диаметр сопла в узком сечении, мм;

G - расчетный расход пара через аппарат, кг/с;

h - глубина трубного пучка, мм;

K н - поправочный коэффициент на эффективный динамический напор;

K р - поправочный коэффициент на давление пара;

K R - поправочный коэффициент на геометрическую компоновку пучка;

K S - поправочный коэффициент на расстояние до поверхности;

K T - поправочный коэффициент на температуру пара;

n 0 - количество сопл в аппарате;

p - давление пара перед соплами, МПа;

R ef - расчетная эффективная дистанция обдувки (расчетный эффективный радиус действия), м;

R S - геометрический радиус действия, м;

S - вылет сопла от топочного экрана, мм;

S min - минимальное расстояние от аппарата до обдуваемой поверхности, мм;

S 2 - продольный шаг труб в пучке, мм;

T - температура пара на входе в аппарат, °С;

Т г - средняя температура газов в обдуваемой поверхности, °С;

t - ширина поперечного зазора между параллельными рядами труб, мм;

Z - число рядов труб в пучке;

Угол атаки струи, °;

0 зл - концентрация золы в газах при 0 °С, г/м 3 .

3.2.Глубоковыдвижные аппараты

3.2.1. Для эффективного применения аппаратов паровой обдувки следует выдерживать следующие условия:

при сжигании твердых топлив температура газов на входе в обдуваемые поверхности должна превышать температуру начала шлакования;

ширина поперечного зазора между трубами t во всех случаях должна составлять не менее 55 - 60 мм, при этом для твердых топлив, дающих плотные отложения, и расположении поверхности в зоне температур газов свыше 800 °С значения tрекомендуется принимать не менее 110 - 120 мм.

Примечание. Указания раздела 3.2 относятся в основном к глубоковыдвижным аппаратам с вращательно-поступательным движением обдувочной трубы, устанавливаемым для очистки гладкотрубных и мембранных ширмовых и конвективных поверхностей нагрева. По аппаратам другого типа достаточного опыта их применения в отечественной практике нет.

3.2.2. В качестве обдувочного агента следует использовать перегретый пар с рабочим давлением перед соплами (за клапаном аппарата) в основном в диапазоне 1,2 - 2,0 МПа. Для малозольных твердых топлив, дающих золы невысокой абразивности, давление пара может быть повышено до 2,5 - 3,0 МПа.

Температура пара должна приниматься не ниже 350 °С при давлении пара менее 2,0 МПа. При давлении свыше 2,5 МПа температуру пара следует принимать не менее 400 °С.

3.2.3. При сжигании твердых топлив диаметры сопл рекомендуется принимать в соответствии с табл. 1 в зависимости от комплекса

А = 2 · 10 10 а ? 0 зл, (1)

где коэффициент абразивности золы а принимается по «Нормам теплового расчета котельных агрегатов».

Таблица 1

Примечание. Диаметры сопл указаны для диапазона рабочего давления 2,0 - 1,2 МПа.

При установке аппаратов на газомазутных котлах d = 22 - 28 мм.

3.2.4. Расчетный расход перегретого пара через аппарат находится как

G = 9,2 · 10 -4 n 0 K T pd 2 , (2)

где поправочный коэффициент

K T = 7,67 · T -0,34 . (3)

3.2.5. Аппараты устанавливаются в рассечке между обдуваемыми пакетами поверхностей нагрева, как правило, для очистки пакета с двух сторон в направлении и против движения газов.

3.2.5. При сжигании твердых топлив минимальное расстояние от оси сопловой головки до оси первого ряда труб обдуваемой поверхности рекомендуется принимать свыше значения

S min = 21,5dA 0,33 p 0,45 , (4)

но в любом случае не менее 400 мм.

При установке аппаратов на газомазутных котлах S min = 350 мм.

Указанные расстояния определяются с учетом прогиба и биения обдувочной трубы.

3.2.7. Расстояние от оси аппарата до последнего ряда обдуваемых труб в пучке не должно превышать значения

R ef = 0,15K р K н K R d, (5)

где поправочные коэффициенты

K р = 0,75р 0,42 , (6)

K н = 1,58Н ef -0,42 . (7)

Коэффициент K R определяется из номограммы (черт. 1).

При определении поправочного коэффициента K н значения минимально эффективного динамического напора принимаются в зависимости от средней температуры газов:

Т г, °С до 650 650 - 750 750 - 850 св. 850

Н ef , кПа 3 3 - 5 5 - 8 8 - 10

Т г, °С до 700 700 - 800 800 - 900 св. 900

Н ef , кПа 3 3 - 5 5 - 7 7 - 8

при сжигании жидких топлив

Т г, °С до 700 700 - 900 св. 900

Н ef , кПа 3 3 - 6 6 - 8

При образовании на трубах сыпучих золовых отложений H ef = 2 - 3 кПа.

При определении поправочного коэффициента K R под величиной Z понимается число рядов труб, вдоль которых распространяется струя аппарата. При этом для коридорных пучков труб

Z = h/S 2 + 1, (8)

для шахматных пучков труб

Z = 0,5h/S 2 + 1. (9)

3.2.8. Эффективная ширина струи (на входе в трубный пучок) рассчитывается как

B = 10,8K p K н K S d, (10)

где поправочные коэффициенты K p , K н определяются из выражений (6), (7).

3.3.Маловыдвижные аппараты

3.3.1. Маловыдвижные аппараты следует применять для очистки по схеме «на себя» настенных топочных экранов, расположенных в вертикальной плоскости.

3.3.2. В качестве обдувочного агента следует использовать перегретый пар с рабочим давлением перед соплами (за клапаном аппарата) в основном в диапазоне 1,5 - 2,0 МПа. Для аппаратов со спиральным следом струи на экране давление пара (при максимальном вылете сопла) может быть повышено до 2,5 - 3,0 МПа.

При давлении пара до 2,0 МПа температура пара должна приниматься не менее 350 °С, при давлении свыше 2,5 МПа - не менее 400 °С.

3.3.4. Расчетный радиус действия аппаратов с постоянным вылетом сопловой головки во время обдувки находится как

R ef = 0,13K p K н d. (11)

R ef = 0,16K p K н d, (12)

R S = 1,1 · 10 -3 S/tg ?. (13)

В формулах (11), (12) поправочные коэффициенты определяются из выражений (6), (7) и номограммы (черт. 2).

Значения минимально эффективного динамического напора принимаются в зависимости от шлакующих свойств топлива:

слабо и умеренно шлакующие сильно шлакующие

H ef , кПа 5 - 7 8 - 10

3.4. Аппараты обдувки РВП

3.4.1. Обдувочные аппараты следует устанавливать в газовых патрубках РВП как правило для очистки набивки с двух сторон в направлении и против движения газов.

Минимальное расстояние от выходного среза сопл до обдуваемой поверхности S min = 150 - 200 мм.

Примечание. Для эффективного применения аппаратов паровой обдувки следует выдерживать следующие условия:

температурный режим набивки должен исключать интенсивное образование низкотемпературных (влажных) золовых отложений;

при расширении в сопле обдувочный агент должен оставаться в области перегретого пара.

3.4.2. В качестве обдувочного агента следует использовать перегретый пар с рабочим давлением перед соплами (за клапаном аппарата) в диапазоне 0,5 - 1,5 МПа и температурой не - менее 350 - 400 °С.

4 . РАСЧЕТ И ВЫБОР СХЕМ УСТРОЙСТВ ГАЗОИМПУЛЬСНОЙ ОЧИСТКИ

4.1. Условные обозначения

а - поправочный коэффициент;

b - поправочный коэффициент, м/с;

D - диаметр выхлопного сопла, мм;

Относительная длина труб;

Относительное расстояние от выхлопного сопла;

F - площадь поверхности волнового поля, м 2 ;

F к - площадь сечения ударной трубы, выхлопного сопла, м 2 ;

k - коэффициент, характеризующий конструкцию стабилизатора;

n - степень заполнения камеры смесью;

Р - давление среды у среза сопла, МПа;

Р c - давление на срезе сопла, МПа;

Р в - звуковое давление в волне сжатия, дБ;

Q см - расход смеси, м 3 /с;

R им - импульсная реактивная сила, МН;

T им - периодичность импульсов, с;

V см - скорость подачи смеси в камеру, м/с;

V ик - объем камеры, м 3 ;

W ак - волновая мощность, кВт;

Угол от оси выхлопного сопла, °.

4.2. Общие положения и конструктивные характеристики

4.2.1. Устройства газоимпульсной очистки (ГИО) представляют собой генераторы импульсных волн умеренной интенсивности. Генерация волн сжатия осуществляется за счет взрывного (дефлаграционного) горения газовоздушных смесей в камерах и истечения продуктов взрыва. Удаление золовых отложений с поверхностей нагрева устройствами ГИО осуществляется разрушающим действием волн сжатия и динамическим напором импульсной струи продуктов взрыва. Импульсный характер процесса ГИО вызывает также вибрацию очищаемых поверхностей, способствующую разрушению и удалению отложений.

4.2.2. Устройство ГИО (стационарного типа) состоит из импульсной камеры (ИК), трубопроводов, запорно-регулирующей арматуры, средств контроля и управления. ИК состоит из следующих основных узлов и элементов (черт. 3):

ударной трубы 1, в которой происходит взрывное горение основного объема газовоздушной смеси;

форкамеры 2 (с турбулизатором), предназначенной для ускорения процесса взрывного горения в начальной стадии;

узла подготовки и зажигания смеси 4, состоящего из глушителя и смесителя.

ИК комплектуется запальником 5, предназначенным для периодического поджигания смеси, и блоком питания 6 запальника.

4.2.3. Ударная труба выполняется из труб наружным диаметром 219 - 426 мм с толщиной стенки не менее 10 мм (уточняется прочностным расчетом на импульсное давление 3,5 МПа при температуря стенки 300 °С в соответствии с ОСТ 108.031.08-85, ОСТ 108.031.09-85).

Длина ударных труб обычно составляет 10 - 50 в зависимости от волновой мощности W ак. Значения W ак рекомендуются принимать в зависимости от площади очищаемых поверхностей в следующих диапазонах:

для РВП - 10 - 40 кВт;

для котлов паропроизводительностью до 500 т/ч - 30 - 80 кВт;

для котлов паропроизводительностью свыше 500 т/ч - 80 - 150 кВт.

В зависимости от выбираемой W ак и размеров объектов очистки ударные трубы выполняются одно- или многосопловыми (2 - 4 сопла). Разветвления ударной трубы на несколько сопл осуществляется применением плавных переходов (с углом не более 60°), суммарная площадь сечения сопл должна равняться площади сечения основной ударной трубы.

4.2.4. Корпус форкамеры выполняется из труб, аналогичных ударной трубе или на 1 - 2 типоразмера больше. Длина форкамеры составляет 1,5 - 2 в зависимости от выбранного турбулизатора.

4.2.5. При выборе турбулизаторов необходимо руководствоваться выполнением следующих условий:

минимальное сопротивление потоку смеси и продуктам взрывного горения;

конструктивная простота и технологичность изготовления;

максимально развитая турбулизирующая поверхность.

Этим требованиям в наибольшей мере соответствуют следующие конструкции турбулизаторов (черт. 4):

шнековый (B) - который содержит 1 - 3 витка (H = (1 - 9) ) при шаге витка h = (1 - 3) и выполняется из листа толщиной не менее 10 мм сваркой к трубе форкамеры;

4.2.7. Выхлопные сопла всех конструкций выполняются из труб диаметром 219 - 325 мм с толщиной стенки не менее 8 мм. Зазор между экранными трубами и выхлопными соплами должен составлять не менее 20 мм, выход среза сопла в газоход - 20 - 50 мм. В местах прохода через ограждения сопла устанавливаются во втулках с сальниковыми уплотнениями.

В качестве материалов при изготовлении выхлопных сопл используются следующие:

при температуре дымовых газов менее 500 °С - стали марки 10, 20, 2сп, 4сп;

при температуре газов 500 - 850 °С - стали марки Х12Н10Т, 0Х18Н10Т;

при температуре газов свыше 850 °С - стали марки 20Х20Н14С2, 20Х2Н20С2.

Длина части сопла, выполняемой из указанных материалов, составляет 200 - 400 мм.

на корпусе глушителя;

на смесепроводе (труба условным диаметром 50 мм);

на форкамере.

4.3. Компоновка устройств и методы расчета

4.3.1. При выборе мест установки выхлопных сопл следует руководствоваться следующими общими рекомендациями:

для очистки фестонов и ширм сопла размещать с фронта топки и на боковых стенах котлов между ширмами (за фестонами) по 1 - 3 шт. с шагом по высоте 2 - 3,5 м;

для очистки конвективных пакетов, расположенных в верху конвективной шахты, сопла располагать в потолочных трубах, направляя их вниз с шагом 2,5 - 4 м по фронту котла; для очистки последующих пакетов сопла размещать в стенах конвективной шахты в межпакетных пространствах с шагом 2,5 - 4 м.

В зависимости от объекта очистки выбирается тип ИК по W ак и проводитсяпредварительная компоновка устройств (с использованием указаний п.п. 4.2.3 - 4.2.3, 4.3.1).

По выбранному значению W ак, используя эмпирическую зависимость

P в = 4144W ак 0,25 -1,23 ехр[-0,001?(0,02 + 1,1? 0,65)], (14)

проводится построение волновых полей каждого устройства и определяются зоны, в которых уровень давления в волнах сжатия составляет не менее 150 дБ. Зоны, ограниченные изобарой с указанным значением давления, являются зоной эффективной очистки.

Из построенных компоновок выбирается оптимальная схема, обеспечивающая требуемые условия очистки поверхностей нагрева. По ней и W ак проводят конструирование основных узлов ИК и корректировку компоновки. При этом объем ИК определяют по формуле

V ик = 0,01W ак /, (15)

где коэффициенты а = 0,05; b = 0,5 м/с, значение V см рекомендуется принимать в диапазоне 0,6 - 2 м/с. Значения k и n выбираются в зависимости от конструкции турбулизатора по табл. 2.

Таблица 2

Расход стехиометрической смеси в ПК определяется по формуле

Q см = ?F к V см, (16)

периодичность импульсов как

T им = nV ик /Q см. (17)

4.3.3. Поверочный расчет на прочность производится для всех элементов ПК в соответствии с ОСТ 108.031.08-85, ОСТ 108.031.09-85 на действие статической и циклической нагрузок от максимально возможного давления, равного 3,5 МПа.

4.3.4. Выбор материала и расчет опор и креплений ИК к котлу следует производить в соответствии с ГОСТ 14911-82, ГОСТ 16127-79. При этом необходимо учитывать массу камер, реактивную силу при импульсном выхлопе из сопл и тепловое расширение конструкции камер при максимальном прогреве до 300 °С. Импульсную реактивную силу рекомендуется определять по формуле

R им = (2,3P c - Р)F к. (18)

где P c = 0,2 МПа.

При расчете неподвижных опор следует вводить поправочный коэффициент, равный 1,5.

5 . ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО НАЛАДКЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ

5.1. Наладку и эксплуатацию средств очистки проводят согласно инструкции по эксплуатации предприятия-изготовителя (разработчика) с учетом требований и рекомендаций данного раздела.

5.2. Наладка средств очистки проводится перед пуском их в работу (на остановленном котле) и в процессе эксплуатации на работающем котле. Она должна выполняться после монтажа, ремонта или реконструкции средств очистки, а также при изменении вида и качества топлива либо других условий эксплуатации, приводящих к изменению характера и интенсивности загрязнения очищаемых поверхностей нагрева.

5.3. Наладка на работающем котле осуществляется сразу после пуска котла в работу со средствами очистки с обязательным предварительным удалением золовых отложений на очищаемых поверхностях нагрева. При наладке устанавливают режим и порядок включения отдельных средств очистки.

В каждом конкретном случае режим очистки определяют из условий получения наибольшего эффекта очистки при обеспечении надежной работы металла очищаемых поверхностей нагрева. Рекомендации по режимам очистки аппаратами паровой обдувки и устройствами газоимпульсной очистки приведены в обязательных приложениях 1 и 2.

5.4. Установленный в период наладки режим очистки корректируется в процессе эксплуатации исходя в основном из результатов визуального контроля за состоянием экранов, изменения сопротивления и температур газового тракта, тепловой эффективности поверхностей нагрева, надежности работы систем шлакоудаления и золоулавливания, а также результатов контроля за состоянием металла очищаемых поверхностей нагрева.

5.5. При комплексной или комбинированной очистке наладка и выбор режима очистки всех средств очистки должна проводиться одновременно.

5.6. При наладке и эксплуатации средств очистки обязателен контроль за состоянием металла очищаемых поверхностей нагрева.

5.7. Средства очистки должны включаться регулярно с режимами очистки, определенными при наладке, а также непосредственно перед остановом котла. Средства очистки разных типов включают как правило последовательно. Порядок включения средств очистки - как правило по ходу газов.

5.8. Средства очистки, а также системы дистанционного и автоматического контроля ими должны находиться в постоянной готовности к действию. Не допускается включение средств очистки при неисправной системе защит.

1. Режим очистки устанавливают при наладке и эксплуатации в основном по следующим параметрам: давлению пара перед соплами аппаратов, периодичности включения аппаратов, количеству одновременно включаемых аппаратов.

Давление пара в основном определяет эффект разовой очистки, периодичность включения аппаратов в большей степени зависит от темпа загрязнения поверхности.

Примечание. Аналогичный изменению давления эффект очистки может быть также получен за счет варьирования диаметра сопл в аппарате. При этом повышение давления пара, например, в 1,5 раза эквивалентно по интенсивности воздействия струи увеличении диаметра сопла примерно в 1,2 раза.

2. Давление пара перед соплами глубоковыдвижных аппаратов (при очистке ширмовых и конвективных поверхностей нагрева) рекомендуется принимать: 2,0 - 1,6 МПа при соплах диаметром 12 - 20 мм, 1,6 - 1,2 МПа при соплах большего диаметра. При сжигании малозольных топлив с золой невысокой абразивности давление пара может быть повышено в 1,3 - 1,5 раза.

Для маловыдвижных аппаратов (при очистке топочных экранов) обычный диапазон давлений пара составляет 2,0 - 1,5 МПа при соплах диаметром 16 - 22 мм (в аппаратах со спиральным следом струи и регулируемым давлением максимальные значения могут быть выше в 1,3 - 1,5 раза).

3. Периодичность включения аппаратов при очистке топочных экранов принимают обычно 1 - 3 раза в сутки, ширмовых и конвективных поверхностей нагрева - 1 раз в сутки.

4. Давление пара и периодичность включения аппаратов уточняют в процессе наладки и эксплуатации по показателям, указанным в п. 5.4, при этом следует учитывать следующее:

повышение давления пара равно как и уменьшение длительности

1. Общие положения. 1

2. Типы и область применения средств очистки. 2

3. Расчет и выбор схем установки аппаратов паровой обдувки. 4

4. Расчет и выбор схем устройств газоимпульсной очистки. 7

5. Общие требования по наладке и эксплуатации. 11

РД 92-0104-86

Группа Т58

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

БРОНЕКАМЕРЫ ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ ИЗДЕЛИЙ. МЕТОДИКИ РАСЧЕТА КОРПУСОВ НА ДЕЙСТВИЕ ВЗРЫВА СОСУДА С СЖАТЫМ ГАЗОМ И ЗАРЯДА ВЗРЫВЧАТОГО ВЕЩЕСТВА

Дата введения 1988-01-01

Письмом Министерства от 27 января 1987 г. N ДП-5 срок введения установлен с 01.01.88

Взамен ОСТ 92-0259-74, ОСТ 92-0260-74

Настоящие методические указания распространяются на бронекамеры, предназначенные для пневматических испытаний изделий на прочность и герметичность и работ с зарядами взрывчатых веществ (ВВ) при следующих ограничениях:

форма бронекамер - кубическая однослойная или каркасная двухслойная, параллелепипедная однослойная, цилиндрическая однослойная с плоскими днищами;

материал бронекамер - низкоуглеродистые конструкционные стали;

форма испытываемых изделий - сферические и цилиндрические сосуды с отношением 2;

материал испытываемых изделий - конструкционные и легированные стали, сплавы на основе титана и алюминия;

сжатый газ в сосуде - воздух, воздушно-гелиевые смеси с содержанием гелия до 10% объемных;

тип заряда ВВ - тротил по ГОСТ 4117-78 , сосредоточенный, сферический, 1·10 кг/м, 3570·10 Дж/кг;

температура окружающей среды - от 283 до 313 К.

Методические указания устанавливают методики расчета:

параметров ударной волны при взрыве сферического сосуда с сжатым газом под давлением от 1,96·10 до 98·10 Па;

параметров ударной волны при взрыве заряда ВВ без оболочки;

корпуса бронекамеры на фугасное действие взрыва сосуда с сжатым газом под давлением от 9,8·10 до 98·10 Па;

корпуса бронекамеры на фугасное действие при взрыве заряда ВВ без оболочки;

корпуса бронекамеры на действие осколков и скорости движения осколков при взрыве сферического сосуда с сжатым газом под давлением от 9,8·10 до 39,2·10 Па.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Прочность корпуса бронекамеры, рассчитанного по методикам, приведенным в методических указаниях, обеспечивается при соблюдении требований ОСТ 92-9333-80.

1.2. В диапазоне давлений от 9,8·10 до 98·10 Па фугасное действие на корпус бронекамеры для фиксированного значения энергоемкости не зависит от величины давления в сосуде или плотности заряда ВВ в момент взрыва.

1.3. Расчет толщины корпуса бронекамеры, предназначенной для пневматических испытаний изделий, следует проводить на фугасное действие взрыва и на действие осколков. За окончательное значение следует принимать большее значение толщины стенки.

1.4. Расчет корпуса бронекамеры на действие статической составляющей при обеспечении условий расчета, приведенных в настоящих методических указаниях, не проводится.

1.5. Для случая, когда взрыв энергоносителя предусмотрен технологическим процессом, расчеты выполняются из условия отсутствия остаточных прогибов стенок корпуса бронекамеры. Если взрыв энергоносителя представляет аварийную ситуацию, остаточные прогибы стенок корпуса бронекамеры допустимы.

1.6. Термины, применяемые в стандарте, и их определения приведены в справочном приложении 1.

1.7. Условные обозначения физических величин и числовые коэффициенты приведены в справочном приложении 2.

1.8. Схема конструкции каркасной бронекамеры приведена в справочном приложении 3 на черт.19.

1.9. Пояснение к методике расчета параметров ударных волн и скорости движения осколков приведено в справочном приложении 4.

1.10. Описание процесса нагружения бронекамер при взрыве сосуда со сжатым газом и заряда ВВ приведено в справочном приложении 5.

1.11. Параметры ударных волн и скорость движения осколка, рассчитанные по формулам (1)-(11), (55), предназначены для пользования в качестве исходных данных при расчете динамической прочности отдельных элементов бронекамер - дверей, люков, шиберных устройств, узлов ввода и др.

2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ УДАРНОЙ ВОЛНЫ ПРИ ВЗРЫВЕ СФЕРИЧЕСКОГО СОСУДА С СЖАТЫМ ВОЗДУХОМ

2.1. Условия расчета:

2.2. Избыточное давление на фронте проходящей ударной волны, .

Исходные параметры: , , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

2.3. Время действия проходящей ударной волны,

Исходные параметры: , , , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

2.4. Время от момента разрушения сосуда до прихода ударной волны в заданную точку,

Исходные параметры: , , , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

. (3)

2.5. Давление на фронте ударной волны при отражении от преграды,

Исходные параметры: , , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

2.6. Время действия отраженной ударной волны,

Исходные параметры: , , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

2.7. Импульс ударной волны при отражении,

Исходные параметры: , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

2.8. Пример расчета параметров ударной волны при взрыве сферического сосуда со сжатым воздухом приведен в справочном приложении 6.

3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ УДАРНОЙ ВОЛНЫ ПРИ ВЗРЫВЕ ЗАРЯДА ВВ

3.1. Избыточное давление на фронте проходящей ударной волны,

Исходные параметры: , , .

Требуется определить .

Расчетные зависимости:

при 15, , отличном от 1·10 кг/м;

при 15, 1·10 кг/м.

3.2. Импульс проходящей ударной волны,

Исходные параметры: , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

3.3. Избыточное давление на фронте ударной волны при отражении, .

Исходные параметры: , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

Где рассчитывается по формуле (7) или (8).

3.4. Время действия отраженной ударной волны,

Исходные параметры: , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

при 30.

При 30 время действия ударной волны рассчитывается графоаналитическим методом с помощью графика зависимости от , приведенного на черт.1.

3.5. Импульс отраженной волны, .

Исходные параметры: , , .

Требуется определить

рассчитывается графоаналитическим методом с помощью графика зависимости от , приведенного на черт.1.

Значения , , рассчитываются по формулам (7)-(10).

3.6. Пример расчета параметров ударной волны при взрыве заряда ВВ приведен в справочном приложении 7.

4. МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОРПУСА ОДНОСЛОЙНОЙ БРОНЕКАМЕРЫ НА ФУГАСНОЕ ДЕЙСТВИЕ ВЗРЫВА СОСУДА С СЖАТЫМ ГАЗОМ

4.1. Условия расчета

; ; ; ;

10 м; ; м; Дж.

4.2. Расчет толщины стенки корпуса кубической бронекамеры

4.2.1. Разрушение сосуда предусмотрено технологическим процессом.

Исходные параметры: , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

4.2.2. Взрыв сосуда представляет аварийную ситуацию.

Исходные параметры: , , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

4.2.3. Пример расчета толщины стенки однослойной кубической бронекамеры приведен в справочном приложении 8.

4.3. Расчет объема сосуда с сжатым газом

4.3.1. Взрыв сосуда предусмотрен технологическим процессом.

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

4.3.2. Взрыв сосуда представляет собой аварийную ситуацию.

Исходные параметры: , , , бронекамера кубическая.

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

4.3.3. Пример расчета объема сосуда со сжатым газом приведен в справочном приложении 9.

4.4. Расчет параметров корпуса кубической бронекамеры и сосуда с сжатым газом графоаналитическим методом

4.4.1. Расчет параметров корпуса кубической бронекамеры и сосуда с сжатым газом проводится с помощью графиков, приведенных на черт.2 и 3 для 0.

4.4.2. Расчет параметров корпуса бронекамеры

Исходные параметры: , .

Требуется определить или .

Где и определяются графически по черт.2 и 3.

4.4.3. Расчет параметров сосуда с сжатым газом

Исходные параметры: ,

Требуется определить или .

Величина или определяется расчетом из зависимостей

где и определяются графически по черт.2 и 3.

4.5. Расчет параметров параллелепипедной бронекамеры и сосуда с сжатым газом

Расчетная зависимость, устанавливающая связь между геометрическим параметрами корпуса бронекамеры и энергоемкостью сосуда с сжатым газом, имеет вид

Где .

Для случая, когда взрыв сосуда предусмотрен технологическим процессом (0) расчет и выполняется по формулам (12) и (14).

Для случая, когда взрыв представляет аварийную ситуацию, числовые коэффициенты в зависимости от заданных значений , и в формулах для расчета и будут иметь значения, отличные от значений, приведенных в формулах (13) и (15).

5. МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОРПУСА ОДНОСЛОЙНОЙ БРОНЕКАМЕРЫ НА ФУГАСНОЕ ДЕЙСТВИЕ ВЗРЫВА ЗАРЯДА ВВ

5.1. Условия расчета:

; ; ; ; м; кг.

5.2. Расчет толщины стенок корпуса кубической бронекамеры

5.2.1. Взрыв заряда ВВ предусмотрен технологическим процессом.

Исходные параметры: , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

5.2.2. Взрыв заряда представляет собой аварийную ситуацию.

Исходные параметры: , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

5.2.3. Пример расчета толщины стенки корпуса приведен в справочном приложении 10.

5.3. Расчет массы заряда ВВ

5.3.1. Взрыв предусмотрен технологическим процессом.

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

5.3.2. Взрыв заряда представляет собой аварийную ситуацию.

Исходные параметры: , , бронекамера кубическая.

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

5.3.3. Пример расчета массы тротилового заряда приведен в справочном приложении 11.

5.4. Расчет параметров корпуса кубической бронекамеры и массы тротилового заряда графоаналитическим методом

5.4.1. Расчеты параметров корпуса бронекамеры или массы заряда бронекамеры выполняются с помощью графиков, приведенных на черт.4 и 5 для 0.

5.4.2. Расчет параметров корпуса бронекамеры, .

Исходные параметры: , .

Требуется определить или .

Значения или определяются расчетом по формулам (16) и (17).

Значения и определяются графически по черт.4 и 5.

5.4.3. Расчет массы заряда,

Исходные параметры: , .

Требуется определить .

Величина определяется из зависимостей:

Где и определяются по черт.4 и 5 для принятого значения .

5.5. Расчет параметров корпуса бронекамеры параллелепипедной формы и массы заряда ВВ.

Расчетная зависимость, устанавливающая связь между геометрическими параметрами корпуса бронекамеры и массой заряда ВВ, имеет вид

Где .

Для случая, когда взрыв заряда предусмотрен технологическим процессом (0), толщина стенки корпуса и масса заряда рассчитываются по формулам (21) и (23).

Для случая, когда взрыв сосуда представляет аварийную ситуацию, числовые коэффициенты в зависимости от заданных значений , и будут иметь значения, отличные от значений, приведенных в формулах (22) и (24).

Черт.4

6. МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОРПУСА КУБИЧЕСКОЙ ДВУСЛОЙНОЙ КАРКАСНОЙ БРОНЕКАМЕРЫ НА ФУГАСНОЕ ДЕЙСТВИЕ ВЗРЫВА СОСУДА С СЖАТЫМ ГАЗОМ

6.1. Условия расчета:

; ; ; м;
; ; ; м;
; м; м; м.

6.2. Расчет толщины стенки корпуса

6.2.1. Разрушение сосуда предусмотрено технологическим процессом.

Исходные параметры: , , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

6.2.2. Разрушение сосуда представляет аварийную ситуацию.

Исходные параметры: , , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

6.2.3. Пример расчета суммарной толщины стенки корпуса двухслойной бронекамеры приведен в справочном приложения 12.

6.3. Расчет объема сосуда

6.3.1. Разрушение сосуда предусмотрено технологическим процессом.

Исходные параметры: , , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

6.3.2. Разрушение сосуда представляет аварийную ситуацию.

Исходные параметры: , , , .

Требуется определить .

Расчетная зависимость:

6.3.3. Пример расчета объема сосуда по заданным параметрам двухслойной бронекамеры приведен в справочном приложении 13.

6.4. Расчет параметров корпуса бронекамеры и сосуда с сжатым газом графоаналитическим методом.

Расчет параметров корпуса бронекамеры и сосуда с сжатым газом выполняются с помощью графиков, приведенных на черт.2, 3, 6-11 для принятого значения в порядке, предусмотренном разделом 4.4 настоящего стандарта.

7. МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОРПУСА КУБИЧЕСКОЙ ДВУХСЛОЙНОЙ КАРКАСНОЙ БРОНЕКАМЕРЫ НА ФУГАСНОЕ ДЕЙСТВИЕ ВЗРЫВА ЗАРЯДА ВВ

7.1. Условия расчета:

; ; ;